۱
۱۰ Φ ۲
۱۲ Φ ۲
Reactive
R6
۳-۳-۱-نحوه آماده کردن تیرهای بتنی جهت بارگذاری ] ۱ [
جهت بارگذاری از سیستم بارگذاری چهار نقطه ای ، مطابق شکل ۳ -۱ استفاده می شود . بار مورد نظر برای هر تیر ، بار بهره برداری است که منجر به ایجاد ترک در نواحی خمش خالص می گردد می باشد .
شکل ۳- ۱- مشخصات تیر مدل شده و نحوه قرارگیری تیرها جهت اعمال بارگذاری ] ۱ [
۳-۴-بررسی نتایج آزمایش ها و تجزیه و تحلیل آنها
۳-۴-۱-مقدمه
حال به بررسی نتایج آزمایش مبناء می پردازیم . این نتایج شامل تاثیر واکنش قلیایی روی خواص مکانیکی نمونه ها ، کرنشها در تیر ̨̨ تحلیل سازه ای بر روی نتایج ̨ تعیین ظرفیت خمشی تیرهای بتنی مسلح ̨ بررسی تحلیلی نتایج ̨ تغییرات کرنش آرماتور کششی با زمان و گسترش ترک در تیرها می باشد .
۳-۴-۲ مقایسه کرنش در بتن تیرهای با سنگدانه های فعال و غیر فعال :
کرنش مربوط به بتن در قسمت کششی و فشاری در اشگال ۳-۲ تا ۳-۷ ترسیم شده اند] ۱ [ .
لازم به ذکر است با توجه به عدم مدل کردن اثر خزش بر روی تیرهای بتنی مسلح از نتایج آزمایش مبناء حذف گردیده است.
شکل ۳ - ۲- کرنش بتن در تیر ] ۱ [
شکل ۳ - ۳- کرنش بتن در تیر ] ۱ [
شکل ۳- ۴- کرنش بتن در تیر ] ۱ [
شکل ۳-۵ - کرنش بتن در تیر ] ۱ [
شکل ۳ -۶ - کرنش بتن در تیر ] ۱ [
شکل ۳- ۷- کرنش بتن در تیر ] ۱ [
نتایج حاصل از کرنش های بدست آمده ، به قرار زیر است:
کرنش ناشی از بارگذاری با توجه به مشابه بودن تیرها و کرنش ناشی از بار بهره برداری در این تیرها برای مقدار یکسان آرماتور تقریبا برابر است ( زمان صفر ) .
تا سن ۱۰۰ روز علت افزایش کرنش کششی و افزایش کرنش فشاری در هر تیرها تقریبا برابر هستند عدم ایجاد واکنش قلیایی سنگدانه ها و خزش می باشد .
از سن ۱۰۰ روز تا ۲۷۰ روز رفتار تیرها تغییر می کند . بطوریکه در نمونه ها افزایش در کرنش کششی (مثبت ) و در کرنش فشاری (منفی ) دیده می شود که ناشی از همان پدیده ̨ انبساط ناشی از پدیده واکنش قلیایی رخ داده است که منجر به افزایش کرنش کششی و کاهش کرنش فشاری منفی ) شده است .
به علت کمتر بودن مقدار آرماتور کششی در هر مقطع بدیهی است که میزان انبساط ناشی از واکنش قلیایی در بخش فشاری بیش از بخش کششی باشد .
مقداری جزئی افزایش گرانش ناشی از افزایش دمای محفظه و جذب آب در سنین اولیه وجود دارد .
۳-۴-۳- مقایسه کرنش های ناشی از واکنش قلیایی سنگدانه ها در تیرهای بتنی ] ۱ [
کرنش های ناشی از واکنش قلیایی در تیرها به دست آمده و در اشکال (۳-۸) تا (۳-۱۳) رسم شده اند .
شکل ۳ - ۸ - کرنش واکنش قلیایی بتن در تیرهای ] ۱ [
شکل ۳ - ۹ - کرنش واکنش قلیایی بتن در تیرهای ] ۱ [
شکل ۳-۱۰ - کرنش واکنش قلیایی بتن در تیرهای ] ۱ [
شکل ۳-۱۱ - کرنش واکنش قلیایی بتن در تیرهای ] ۱ [
شکل ۳- ۱۲- کرنش واکنش قلیایی بتن در تیرهای ] ۱ [
شکل ۳ - ۱۳ - کرنش واکنش قلیایی بتن در تیرهای ] ۱ [
نتیجه حاصله از مقایسه کرنش ها به این مطلب خواهیم رسید که وجود آرماتور در تیر بتنی جهت محدود ردن انبساط ناشی از واکنش قلیایی ضروری است . اهمیت این موضوع وقتی مشخص می گردد که بدانیم افزایش انبساط ناشی از واکنش قلیایی یعنی افزایش تنش و همچنین کرنش آرماتور کششی و تسریع شدن تسلیم آرماتور.
۳-۵-بررسی تعیین ظرفیت خمشی تیرهای بتنی مسلح
پس از ۲۷۰ روز ̨ تیرهای بتنی تحت آزمایش بارگذاری قرار گرفتند ( شکل ۳-۱۴ ) و مقادیر تغییر مکان با افزایش بار قرائت گردیدند .
شکل ۳- ۱۴- بارگذاری چهارنقطه ای تیرهای بتنی مسلح] ۱ [
واکنش قلیایی باعث کاهش سختی خمشی و بار نهایی تیرها بتنی می گردد ، مقادیر تنش تسلیم آرماتور که در محاسبه در نظر گرفته شده است .
